Ovaj rad predstavlja postupak zavarivanja sprej za staklenu bocu može plijeti iz tri aspekta
Prvi aspekt: Postupak zavarivanja za zavarivanje i može se držati čaše, uključujući ručno zavarivanje sprej, zavarivanje plazme, zavarivanje laserskih spreja itd.
Zajednički proces zavarivanja plijesni - zavarivanje plazme, nedavno je napravio nove proboj u inostranstvu, sa tehnološkim nadogradnjom i značajno poboljšanim funkcijama, obično poznatim kao "Micro plazma zavarivanje spreja".
Micro plazma zavarivanje može pomoći u malim kompanijama u velikoj mjeri smanjenjem troškova ulaganja i nabavke, dugoročno održavanje i potrošni materijal koji koriste troškove, a oprema može prskati širok raspon radnih komada. Jednostavno zamjena glave za zavarivanje za zavarivanje može udovoljiti potrebama za zavarivanje prskanja različitih radnih komada.
2.1 Koje je specifično značenje "prah legure nikla za legure"
Nesporazum je za "nikl" kao obložnog materijala, u stvari, ustvari nikl legura legura je legura sastavljena od nikla (ni), hroma (Cr), Boron (B) i Silicon (SI). Ova legura karakteriše njegova niska tačka topljenja, u rasponu od 1.020 ° C do 1.050 ° C.
Glavni faktor koji vodi do raširene upotrebe leguranih pravnika niklova (nikl, hrom, boron, silicijum), kao obnavljajući materijale na cijelom tržištu je da su legure niksele sa različitim veličinama čestica, energično promoviraju na tržištu. Također, legure na bazi nikla lako se odlažu za zavarivanje plina za kisivo gorivo (OFW) iz njihovih najranijih faza zbog njihove niske tačke, glatkoće i jednostavnosti kontrole zavarivanja.
Zavarivanje plina za kisik (OFW) sastoji se od dvije izrazine faze: prva faza, koja se naziva faza taloge, u kojoj se zavarivački prah topi i pridržava se na površini radnog komada; Rastopljen za sabijanje i smanjenu poroznost.
Činjenica se mora iznijeti da se takozvana pozor za spajanje postiže razliku u talište između osnovnog metala i legure nikla, što može biti feritno liveno gvožđe sa talištem od 1.370 do 1.500 ° C od C40 ugljičnog čelika (UNI 7845-78). To je razlika u talištem koja osigurava da se nikl, hrom, boron i silicijum ne uzrokuju spajanje osnovnog metala kada su na temperaturi stage za ponovno spajanje.
Međutim, taloženje legure nikla može se postići i deponiranjem čvrstog žičane perlice bez potrebe za procesom ponovnog spavanja: za to je potrebna pomoć prenesenog plazma lučnog zavarivanja (PTA).
2.2 Legura sa legurom nikla koji se koristi za oblaganje Punch / CORE u industriji stakla za boce
Iz tih razloga, staklena industrija je prirodno odabrala legure sa sjedištem u obliku nikala za očvrsnute premaze na površinama za udaranje. Taloživanje legura na bazi nikla može se postići ili plinskim zavarivanjem goriva (OFW) ili napersoničnim raspršivanjem plamena (HVOF), dok se postupak spajanja može postići indukcijskim grijanjem ili ponovo zavarivanje plina (OFW). Opet, razlika u talište između osnovnog metala i legure nikla je najvažniji preduvjet, inače obloge neće biti moguće.
Nikl, hrom, bor, silicijumske legure mogu se postići pomoću PLASMA Transfer ARC tehnologije (PTA), poput plazme zavarivanja (PTAW), ili volframove inertne plinske zavarivanje (GTAW), pod uslovom da kupac ima radionicu za pripremu inertne gasove.
Tvrdoća niklovanih legura varira ovisno o zahtjevima posla, ali obično je između 30 HRC i 60 HRC.
2.3 U okruženju visokoj temperaturi, pritisak legura na bazi nikla relativno je velik
Gornoća gore spomenuta odnosi se na tvrdoću na sobnoj temperaturi. Međutim, u radnom okruženju visokih temperatura, tvrdoća legura sa sjedištem u obliku nikla opada.
Kao što je prikazano, iako je tvrdoća kobaltnih legura niža od onog od legura na bazi nikla na sobnoj temperaturi, tvrdoća kobaltnih legura mnogo je jača od onog od legura na bazi nikla (kao što su niksele) na visokim temperaturama (kao što je rezervacija niklova).
Sljedeći grafikon prikazuje promjenu tvrdoće različitih legura za legure sa povećanjem temperature:
2.4 Koje je specifično značenje "prah legure sa kobaltom"?
S obzirom na kobalt kao obložni materijal, zapravo je legura sastavljena od kobalta (CO), hromi (CR), volfram (W), ili Cobalt (CO), i molibden (MO). Obično se nazivaju "stelliti" prahom za lemljenje, legure na bazi kobalta imaju karbide i boride da formiraju svoju tvrdoću. Neke legure na bazi kobalta sadrže 2,5% ugljika. Glavna karakteristika legura na bazi kobalta je njihova super tvrdoća čak i na visokim temperaturama.
2.5 Problemi susreli tokom taloženja legura na bazi kobalta na perfonu / jezgri:
Glavni problem s talogom kobaltnih legura povezano je sa njihovom visokom talištem. U stvari, talište od legura na bazi kobalta iznosi 1.375 ~ 1.400 ° C, što je gotovo talište od ugljičnog čelika i livenog gvožđa. Hipotetski, ako bismo morali koristiti plinski zavarivanje kisivo goriva (OFW) ili hipersonic plamen (HVOF), zatim tokom stupnjeve "letenica", osnovni metal bi se također rastopio.
Jedina održiva opcija za deponiranje pudera na bazi kobalta na udarcu / jezgra je: prenesen PLASMA ARC (PTA).
2.6 o hlađenju
Kao što je gore objašnjeno, upotreba zavarivanja plina za kisik i hipersonic plamen (HVOF) procesa znači da se deponirani sloj pudera istovremeno rastopi i pridržava se. U naknadnoj fazi utočanja linearno zavarivanje zbijeno je i pore su napunjeni.
Može se vidjeti da je veza između osnovne metalne površine i površine obloge savršena i bez prekida. Udari u testu su bili na istoj (boci) proizvodnom linijom, udarajući za zavarivanje za zavarivanje kiki goriva (OFW) ili supersonic plamen (HVOF), probijajući PLASME preneseni luk (PTA), u istom pod pritiskom za hlađenje, a luk za hlađenje (PTA) PUNCH radna temperatura je 100 ° C.
2.7 O obradu
Mašinska obrada je vrlo važan proces u produkciji probijanja / jezgre. Kao što je gore navedeno, vrlo je nepovoljan za depozit praha za lemljenje (na udarcima / jezgrama) s ozbiljno smanjenom tvrdoćom na visokim temperaturama. Jedan od razloga se odnosi na obradu; Obrada na 60hrc puder legure tvrdoće prilično je težak, prisiljavajući kupcima da odaberu samo niske parametre prilikom postavljanja parametara alata za okretanje (brzina okretanja alata, brzina hrane, dubine ...). Korištenje istog postupka zavarivanja sprejom na prahu od legure od 45hrc značajno je lakši; Parametri alata za okretanje mogu se postaviti i više, a sama obrada će biti lakše dovršiti.
2.8 O težini deponiranog praha za lemljenje
Procesi zavarivanja plina za kislo (OFW) i supersoničnog prskanja plamena (HVOF) imaju vrlo visoke stope gubitaka u prahu, što može biti čak 70% u pričvršćivanju obloge do radnog dijela. Ako zavarivanje prskanja jezgre zapravo zahtijeva 30 grama praha za lemljenje, to znači da pištolj za zavarivanje mora prskati 100 grama praha za lemljenje.
Daleko, stopa gubitka praška u plazmi prenesenoj luku (PTA) tehnologiju je oko 3% na 5%. Za istu jezgru puhanja, pištolj za zavarivanje treba za prskanje 32 grama praha za lemljenje.
2.9 O vremenu taloženja
Psiranje za zavarivanje kisi-goriva (OFW) i supersonic Prskanje (HVOF) Vrijeme taloženja su iste. Na primjer, vrijeme taloženja i spajanja iste jezgre puhanja je 5 minuta. Tehnologija prenesene PLASMA (PTA) za prenesenu ARC (PTA) također zahtijeva iste 5 minuta za postizanje potpunog otvrdnjavanja površine radnog komada (PLASMA je prenesen ARC).
Slike u nastavku prikazuju rezultate usporedbe između ova dva procesa i prenošenje ploznog lučnog zavarivanja (PTA).
Usporedba udaraca za obloge na bazi nikla i kobalta. Rezultati pokretanja testova na istoj proizvodnoj liniji pokazali su da su kobaltne obloge trajale 3 puta duže od obloge za obnavljanje niklova, a kobaltni obložnici nisu pokazali nikakvu "degradaciju". Pitanja i odgovori o razgovoru sa g. Claudio Corni, o punom zavarivanju šupljine
Pitanje 1: Koliko je gust sloj zavarivanje teoretski potreban za šupljinu punu zavarivanje spreja? Debljina sloja lemljenja utiče na performanse?
Odgovor 1: Predlažem da je maksimalna debljina sloja zavarivanja 2 ~ 2,5 mm, a amplituda oscilacije postavljena je na 5 mm; Ako kupac koristi veću vrijednost debljine, može se naići na problem "kripnog spoja".
Pitanje 2: Zašto ne biste koristili veću ljuljačku OSC = 30 mm u ravnom odjeljku (preporučuje se podešavanje 5 mm)? Ne bi li ovo bilo mnogo efikasnije? Postoji li neki poseban značaj za ronjenje od 5 mm?
Odgovor 2: Preporučujem da ravni odjeljak također koristi zamah od 5 mm za održavanje odgovarajuće temperature na kalupu;
Ako se koristi 30 mm ljulja, mora biti postavljena vrlo spora brzina raspršivanja, temperatura radnog reda bit će vrlo visoka, a razrjeđivanje osnovnog metala postaje previsok, a tvrdoća izgubljenog materijala za punjenje iznosi 10 HRC. Drugo važno razmatranje je posljedični stres na radnom komadu (zbog visoke temperature), što povećava vjerojatnost pucanja.
S ljuljanjem širine 5 mm, brzina linije je brže, može se dobiti najbolja kontrola, formiraju se dobri uglovi, održava se mehanička svojstva materijala za punjenje, a gubitak je samo 2 ~ 3 HRC.
Q3: Koji su zahtjevi sastava praha za lemljenje? Koji prašak za lemljenje pogodan je za zavarivanje špiljanja?
A3: Preporučujem model praha za lemljenje 30PSP, ako se dogodi pucanje, koristite 23PSP na kalupima od livenog gvožđa (koristite PP model na bakrenim kalupom).
Q4: Koji je razlog odabira duktilnog željeza? U čemu je problem sa korištenjem sivog livača?
Odgovor 4: U Europi obično koristimo nodularnim livenim željezom, jer nodularni liveni gvožđe (dva engleska imena: nodularni liveni gvožđe i duktilno liveno gvožđe), naziv se dobiva jer grafit sadrži postoji u sfernom obliku ispod mikroskopa; Za razliku od slojeva oblikovano sivo gvožđe (u stvari, može biti preciznije nazvan "laminat liveno gvožđe"). Takve kompozicione razlike određuju glavnu razliku između kanala od glačala i laminata od livenog željeza: sfere stvaraju geometrijsku otpornost na širenje pukotina i na taj način steknu vrlo važnu karakteristiku duktibilnosti. Štaviše, sferni oblik grafita, s obzirom na isti iznos, zauzima manje površine, što uzrokuje manju štetu materijalu, čime se na taj način dobija materijalnu superiornost. Izlazi iz prve industrijske upotrebe 1948. godine, duktilno gvožđe postalo je dobra alternativa čeličnom (i drugim lijevanim glačalima), omogućavajući niske troškove, visoke performanse.
Difuzijska performanse duktilnog željeza zbog njegovih karakteristika, u kombinaciji sa jednostavnim rezanjem i varijabilnim otpornošću od livenog gvožđa, odličnog povučenog / težine
Dobra obrada
niska cijena
Jedinični trošak ima dobru otpornost
Odlična kombinacija svojstava zatezanja i izduženja
Pitanje 5: Što je bolje za izdržljivost visoke tvrdoće i male tvrdoće?
A5: Cijeli asortiman je 35 ~ 21 HRC, preporučujem korištenje 30 psp lemer praha da biste dobili vrijednost tvrdoće blizu 28 HRC.
Tvrdoća nije izravno povezana sa životom kalupa, glavna razlika u radnom vijeku je način na koji je površina kalupa "pokrivena" i korišteni materijal.
Ručno zavarivanje, stvarni (zavarivački materijal i osnovni metalni) kombinacija dobijenog kalupa nije tako dobra kao u PTA plazmi, a ogrebotine se često pojavljuju u procesu proizvodnje stakla.
Pitanje 6: Kako napraviti puni zavarivanje u unutrašnjoj šupljini? Kako otkriti i kontrolirati kvalitetu sloja lemljenja?
Odgovor 6: Preporučujem postavljanje niske brzine praha na PTA zavarivaču, ne više od 10 sati; Počevši od ugao ramena, držite razmak na 5 mm za zavarivanje paralelnih perlica.
Na kraju pišite:
U doba brze tehnološke promjene, nauke i tehnologije pokreću napredak preduzeća i društva; Zavarivanje prskanja istog komada može se postići različitim procesima. Za tvornicu kalupa, pored razmatranja zahtjeva svojih kupaca, koji bi se trebao koristiti, također bi trebao uzeti u obzir troškove ulaganja u opremu, fleksibilnost opreme, održavanja i potrošnog troškova kasnijeg upotrebe i bilo da li oprema može pokriti širi spektar proizvoda. Micro plazma zavarivanje zavarivanje nesumnjivo pruža bolji izbor za tvornice kalupa.
Pošta: Jun-17-2022